Определим потери предварительных напряжений

Утраты от релаксации напряжений в арматуре согласно п.9.1.3 [5] равны

Δσsp1 =(0,22 - 0.1)σsp =(0,22* - 0.1)850 = 73,95 МПа.

Утраты от температурного перепада при электротермическом методе натяжения арматуры на упоры формы отсутствуют, потому что форма нагреваетсявместе с изделием, т.е.

Δσsp2 = 0

При электротермическом методе натяжения арматуры утраты Δσsp3 = 0 иΔσsp4= 0.

Полные значения первых утрат подготовительного напряжения арматуры Определим потери предварительных напряжений находим по формуле:

Тогда усилие обжатия с учетом первых утрат будет равно:

Asp(σsp- )=785*(850-73.95)=609.2kH.

В связи с отсутствием в верхней зоне напрягаемой арматуры эксцентриситет усилия обжатия относительно центра масс приведенного сечения будет равен =y-ap=108.4-30=78.4мм.

Проверим наибольшее сжимающее напряжение в бетоне bpот деяния усилия P(1) , вычисляя bpпо формуле (9.14)[5] при ys Определим потери предварительных напряжений= y =108,4 мм и принимая изгибающий момент от собственного веса плиты равным нулю:

<0.9 Rbp =0.9*25=22.5 т.е. требование п. 9.1.11 [5] производится.

Определим 2-ые утраты напряжений согласно пп.9.1.8 и 9.1.9 [5].

Утраты от усадки равны

=εb,shEs=0,0002·200000=40 МПа,

где εb,sh=0,0002 -деформация усадки бетона классов В35 и ниже.

С учетом термический обработки бетона при Определим потери предварительных напряжений атмосферном давлении (по заданию) нужно помножить приобретенный итог на коэффициент 0,85. Тогда совсем получим =40*0,85=34Мпа.

Для нахождения утрат от ползучести бетона вычислим напряжение в бе­тоне посреди просвета балки от деяния силы P(1)и изгибающего момента Mwот массы плиты.

Нагрузка от своей массы плиты (см. табл. 1) равна:

, тогда

Напряжение σbpна уровне напрягаемой Определим потери предварительных напряжений арматуры (т.е. при ysp=e0p1), будет равно:

Напряжения σ`bpна уровне последнего сжатого волокна при эксплуатации со­ответственно будут равны:

Утраты от ползучести бетона определяем по формуле (9.9)[5], принимая значения и Ebпо классу бетона равному Rbp= 35 МПа, так как принятая передаточная крепкость бетона больше 70% класса бетона В Определим потери предварительных напряжений35,т.е. Rbp=25MПа>0,7*35=24,5МПа. По таблицам I.3 и I.4 приложения I находим

Eb=34500 МПа, φbcr= 2,1(при влажности 50%).

Тогда утраты от ползучести соответственно будут равны:

• на уровне растянутой напрягаемой арматуры

Где a=Esp/ Eb=200000/34500 = 5.797

=Asp/A=785/227900=0.00344

С учетом термический обработки бетона при атмосферном давлении (по заданию) нужно помножить приобретенный итог на коэффициент 0,85. Тогда Определим потери предварительных напряжений совсем получим

=33.569*0,85=28.53Мпа.

• на уровне последнего сжатого волокна утраты напряжений от ползучести при отсутствии арматуры в сжатой при эксплуатации зоне бетона составят:

=0,8* a =0,8*2,1*5,797*0,92=8,959МПа.

С учетом термический обработки получим

Полные значения первых и вторых утрат предваритель­ного напряжения арматуры составляют:

С учетом всех утрат напряжения в напрягаемой арматуре будут равны:

Усилие Определим потери предварительных напряжений обжатия с учетом всех утрат определяем по формуле (2.17)[9]

Эксцентриситет усилия обжатия P относительно центра масс приве­денного сечения будет равен e0p= e0p1= 78,4мм.

Выполним проверку образования трещинок в плите для выяснения необхо­димости расчета по ширине раскрытия трещинок и выявления варианта расчета по деформациям.

Определяем момент образования Определим потери предварительных напряжений трещинок по формуле (9.36)[5]:

Так как Mtot= 107,84 кН·м< Mcrc=109,724 кH·м, то трещинкы в сжатой зоне не образуются ,т.е. не требуется расчет ширины раскрытия трещинок.

Определение прогиба плиты посреди просвета от деяния неизменных и долгих нагрузок исполняем в согласовании с требованиями пп.4.16-4.20 и 4.24[9].

Для нахождения кривизны определим значения модулей деформации сжатого Определим потери предварительных напряжений бетона и коэффициентов приведения арматуры к бетону:

· При недолговременном действии нагрузок.

Eb1=0,85Eb=0,85*34500=29325 МПа; α=Es/Eb1=200000/29325 = 6,82;

· При длительном действии нагрузок.

Eb1,l= = =11129 МПа; α= Es/Eb1,l=200000/11129=17,97.

Определяем свойства приведенного сечения:

· При недолговременном действии нагрузки:

Ared=A+ αAsp=486*143.1+2*38.45*2060+6.22*785=233314.3мм2=0.233314*106 мм2

Sred=S+ αAspap=486*143.1*(220/2)+2060*38.45*(220-38.45/2)+ +2060*38.45*(38.45/2)+6.82*785*30=0.2523*108мм3

y= Sred / Ared Определим потери предварительных напряжений=0.2523*108/0.233314*106=108.14мм

Ired=I+ αAsp =486*143.13/10+ 486*143.1*(110-108.4)2+ 2060*38.453/10+ 2060*38.45*(220-108.14-38.45/2)2+ 2060*38.453/10+2060*38.45*(108.14-38.45/2)2+ 6.82*785*(108.14-30)2 = =0.1504*1010мм4

· При длительном действии нагрузки:

Ared=A+ αAsp=486*143,1+2*2060*38,45+17,97*785=0,242*106мм2

Sred=S+ αAspap=0,2549*108мм3

y= Sred / Ared=0,2549*108/0,242*106=105,3мм

Ired=I+ αAsp =486*143,13/10+486*143,1*(110-105,3)2 + 2060*38,453/10+ 2060*38,45* (220-105,3-38,45/2)2 +2060*38,453/10+ 2060*38,45*(107,4-38,45/2)2 +17,97*785*(105,3-30)2 =0,1556*1010 мм4

Находим кривизну балки при длительном действии неизменной и долговременной нагрузок по формуле (4.32)[9]:

Кривизны от усилия подготовительного обжатия Р будут равны:

· От недолговременного деяния усилия подготовительного обжатия

· От длительного Определим потери предварительных напряжений деяния усилия подготовительного обжатия

Кривизна, обусловленная выгибом балки вследствие усадки и ползучести бетона от усилия подготовительного обжатия составляет:

Где σsb = Δσsp5+ Δσsp6 = 34+28.53=62.53

И σsb’ = Δσ΄sp5+ Δσ΄sp6 = 34+7.61=41.61

Находим:

= + =0,1545 .

Так как наименее кривизны от усилия подготовительного обжатия при длительном его действии, то принимаем =0,2535*10-5. Тогда полная кривизна от деяния неизменных Определим потери предварительных напряжений и долгих нагрузок будет равна:

Прогиб балки определяем по формуле (4.25)[9] принимая согласно таблице

IV.8 приложения IV значение S= 5/48 :


f=9.68

Неразрезной ригель

Назначаем подготовительные размеры поперечного сечения ри­геля.

Высота сечения h=(1/10...1/12)l=(1/10...1/12)6300= 600.

Ширина сече­ния ригеля b= (0,3 ... 0,4)h= 250 мм.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Нагрузка на ригеле от Определим потери предварительных напряжений многопустотных плит считается умеренно распределенной. Ширина гру­зовой полосы на ригель равна шагу колонн в продольном направлении строения 5.8м. Подсчет нагрузок на 1 м перекрытия приведен в таблице 1.

Неизменная нагрузка на ригель будет равна:

• от перекрытия (с учетом коэффициента надежности по классу сооружения γn = 1.1)

gпер=g*L1* γn=4,62· 5,8·1,1=29.47 кН/м Определим потери предварительных напряжений;

• от веса ригеля (сечение 0,25 × 0,65 м, плотность железобетона р =25 кН/м , с учетом коэффициентов надежности γf=1,1 и уп =1,1),

gp=B*h*ρ*γn* γf= 0,25·0,6·25·1,1·1,1=4,53кН/м.

Итого: g= gпер + gp =29,47+4,53=34кН/м.

Временная нагрузка (с учетом γп=1,1)

υp=L1*υ* γп =9 · 5,8· 1,1=57,42 кН/м.

Полная нагрузка q= g+v= 34+57,42=91,42 кН/м.

2.1.Расчет прочности ригеля по Определим потери предварительных напряжений сечениям, обычным к продольной оси.

Уточнённые размеры сечения ригеля 0.25х0.6м.

Сечение в просвете, М=333,2кН·м, h0=600 - 60 =540 мм. Подбор продольной арматуры производим согласно п. 3.21 [7].

Вычисляем αm = М/(Rb·b·h0²) =333,2·106/(17·250·5402)=0,268<αr=0,391

Требуемую площадь арматуры вычислим по формуле:

Принимаем 6Ø22 A400 (As= 2281 мм2).

Сечение на опоре М =227 кН·м Определим потери предварительных напряжений, h0 =600-45 =555 мм

αm= 227·106/(17·250·555²) = 0.173< αr= 0.391

Принимаем 3Ø25 A400 (As= 1473 мм²).

Монтажную арматуру принимаем 3Ø12 A400 (As= 339 мм²)


opredelite-effektivnost-uzo-pri-kosvennom-prikosnovenii-v-zone-dejstviya-uzo-korpus-ne-zazemlyon.html
opredelite-gotovnost-vashih-pokupatelej-k-pokupke-pri-predlozhennoj-vami-cene.html
opredelite-ishod-lecheniya-bolnogo-v-sootvetstvii-s-definiciyami-voz-i-dajte-rekomendacii-po-dispansernomu-nablyudeniyu-13-glava.html